图1b所示为涂层B经不同次数低温热循环处理后对应样品在载荷5N和滑动速度0.25m/s条件下所测得平均摩擦系数及误差。如图所示，样品平均摩擦系数随低温热循环处理次数的增加呈现先增后减再增的趋势。即平均摩擦系数由最初涂层B的0.72增加至涂层B-20的0.78。而后，随着处理次数的增加，摩擦系数逐渐降低至最低值0.63（涂层B-50）。最终，当循环次数增加至60次时，摩擦系数又有所上升（0.67）。上述各样品摩擦系数的变化规律应主要归因于其各对应磨痕表面上剥落坑和剥层数量的变化。如图2所示，摩擦系数与磨痕表面的剥层和剥落坑所占面积具有一致的变化规律。具体来说，磨痕表面上未剥落区域存在氧化粘附膜，该粘附膜具有较低的剪切强度，能够在对磨过程中起到润滑作用，从而减小摩擦系数。而剥层和剥落坑的面积直接决定了磨痕表面能够保留的氧化粘附膜面积，最终左右了摩擦系数的变化。
图1（a）低温热循环后涂层B的摩擦系数曲线；（b）对摩擦系数的影响
图2（a）低温热循环对涂层B磨损率的影响；（b）对应涂磨痕截面形貌
图2a所示为涂层B经不同次数低温热循环处理后对应样品在载荷5N和滑动速度0.25m/s条件下所测得平均磨损率及其对应误差。如图所示，随着低温热循环处理次数的增加，涂层磨损率呈现与摩擦系数相同的变化趋势。涂层B-20的磨损率最高（3.26×10-5mm3N-1m-1），涂层B-50的磨损率最低（o.56×105mm3r-1m-1）。图2所示为磨痕截面形貌，显示了与磨损率相一致的结果。可以发现，涂层B-20具有最深及最宽的磨痕截面尺寸，而涂层B-50的磨痕截面尺寸明显较小，且对平滑。
图3涂层B的磨痕及对应磨屑SEM形貌（a）涂层B；（b）涂层B-10；（c）涂层B-20；（d）涂层B-30；（e）涂层B-40；（f）涂层B-50；（g）涂层B-60；
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